摘要：關鍵詞 過量空氣系數 回料器 熱效率

1  前言

    南川東勝火電廠目前投運的75t／h鍋爐為中壓參數的CFB鍋爐。該爐是東方鍋爐集團(股份)有限公司在總結了國內外CFB鍋爐產品經驗的基礎上生產的帶有中溫分離回料系統的CFB鍋爐，鍋爐于1998年5月31日通過72小時試運行，并開始商業運行。本文為該爐的燃燒調整試驗后的經驗總結。

    2  鍋爐設計性能及結構簡介

    2．1  鍋爐規范

    鍋爐型號  DG75／3．82—8型

    設計燃料  南川半溪無煙煤

    額定蒸汽流量  75t／h

    額定蒸汽壓力  3．82MPa

    額定蒸汽溫度450℃

    給水溫度150℃

    一次風溫  210℃

    二次風溫  192℃

    排煙溫度  141．13℃

    鍋爐熱效率  87．62％

    脫硫效率80％

    鍋爐保證效率85％

    2．2  設計燃料和石灰石特性

  2．3  鍋爐布置特點

  鍋爐為平衡通風，露天塔式布置，中溫旋風分離器，全鋼結構爐架，自然循環汽包爐；燃料和石灰石由鍋爐前墻送入爐膛；一、二次風分別通過各自的空氣預熱器預熱。

  2．4燃燒系統特點

  燃燒系統由爐膛、中溫分離器以及”J”閥回料器等組成。送風方式為分級送風，一次風的一部分作為播煤風；回料器由羅茨風機供風。鍋爐采用木炭在爐膛布風板床面上點火，同時配備了床上油槍點火系統。燃料經爐前的風力播煤機送入爐膛。經中溫分離器分離下的細灰通過“廠閥回料器送回爐膛再燃燒。爐渣通過爐膛底部排渣管定期排放。鍋爐系統布置示意圖見圖1。

    3  冷態試驗

    為了全面了解鍋爐的情況，除進行常規的檢查以及一、二次風量和給煤、石灰石量等的標定處，還進行了其它一些冷態試驗。

    3．1  鍋爐布風板布風均勻性試驗

    在測量了布風板阻力特性后，爐膛布風板上均勻地鋪上400mm和500mm兩種厚度的料層，為了更接近運行的實際情況，取堆積比重約有1．03t／m3的鄰爐爐渣作為物料。物料加入后啟動一次風機，風量由小到大，直至物料呈流化狀態，同時觀察爐內各處物料的流化情況，最后突然停風觀察床面形態。

    鍋爐原設計采用“7”字形定向風帽，由于風帽出口直徑及風帽布置節距等問題，床面物料分布均勻性較差。將定向風帽改為“蘑菇”形風帽后，床面物料分布均勻性較改前大大改善。布風板空板阻力和料層阻力特性見圖2和圖3。

  3．2  回料器調整

  回料器是循環流化床鍋爐的一個重要部件，回料器的工作狀態直接影響鍋爐的運行。因此，在鍋爐未投運前，應先進行回料器的運行觀察。在回料器內還安裝了若干溫度和壓力測點，以便監視鍋爐熱態時回料器的運行狀態。總結以前回料器的運行經驗，在回料器布風板上增設了排渣管，以便及時排出回料器內的雜物或焦塊。

    3．3  給煤、給石灰石量標定

    為了便于全面掌握鍋爐運行時的狀態以及脫硫計算，進行了給煤、給石灰石量標定。

    4  啟動運行

    4．1  流化狀態觀察

    每次冷爐啟動前，為了解物料的流化狀態，在爐膛布風板上先均勻地鋪上約330mm厚的爐渣。啟動風機使物料呈臨界流狀態，觀察床面物料流化均勻性，為正式點火作準備。

    4．2  烘爐

    為滿足鍋爐冷態啟動的升溫要求，鍋爐點火前先在爐膛內加木材燃燒烘爐。根據不同情況，烘爐時間一般為4～6小時。

    4．3  點火

    鍋爐達到溫升要求后投入木炭升溫，然后投煤運行一段時間后，再投入回料器使鍋爐達到穩定運行。

    5鍋爐運行控制

    5．1  風量控制

    鍋爐實際運行中，一次風所占比例約為50％；二次風占比例約為30％；播煤風占比例約為18％，其余為回料風。

    5．2  床壓控制

    在鍋爐運行過程中表明，較高的風室風壓，鍋爐運行也較穩定。因此，在實際運行中，盡可能地提高風室風壓，也就是增加爐內物料的保有量。一般風室風壓維持在10000Pa——l1000Pa。

    5．3  床溫控制

    因在鍋爐設計時考慮投入石灰石進行脫硫。而最佳脫硫溫度為870℃左右，因此脫硫時床溫控制在900℃以下。

    5．4  回料量控制

    實際運行中，要想維持床溫，回料器必須排放部分回料灰。目前電廠將排放回料灰作為調控鍋爐運行的一個手段。

    5．5  石灰石利用率

    電廠目前用于脫硫的石灰石粒度較粗，粒度篩分分布圖見圖4。從圖中可以看出，2mm以上粒徑的約占35％，1．5mm以上約占50％。此粒度分布的石灰石直接從采石場進料，若電廠將石灰石重新破碎達到設計要求，成本將增加一倍多。目前石灰石利用率為60％左右，大量被煅燒后的石灰石從爐底排出。

    6  燃燒調整

    6．1  過量空氣系數調整

    由于分離器工作溫度與設計溫度有一些偏差，實際溫度高于設計溫度。若上二次風量過大會提高爐膛上部溫度，也使分離器工作溫度提高。因此，在調整過量空氣系數前的實際運行中，為了控制分離器的工作溫度，盡量減少風量，特別是二次風量。尾部煙氣中的過量空氣系數也因此而偏低。為解決這一問題，除增加部分高溫省煤器受熱面外，適當提高下二次風量，并降低上二次風量。調整前實測的煙氣中含氧量僅為2～3％，甚至更低。調整后煙氣中含氧量控制在4～5％左右。經過過量空氣系數的調整，鍋爐的機械不完全燃燒熱損失和化學不完全燃燒熱損失大為降低。

    通過調整表明，在保持同樣的過量空氣系數的條件下，投上二次風對燃燼是有利的。

    通過燃燒調整，在額定負荷下，鍋爐熱效率可達87％以上。

    6．2  鍋爐低負荷試驗

    考慮到電廠夜間可能出現的壓負荷運行情況，對鍋爐不投油低負荷穩燃進行了試驗。試驗結果表明，在停投一臺給煤機的情況下，鍋爐能夠在50％額定負荷以下穩定運行，蒸汽參數滿足設計值。

    6．3  鍋爐超負荷試驗

    鍋爐在110％額定負荷能正常穩定的運行，電廠最高超負荷運行負荷達85t/h左右。

    6．4爐內脫硫試驗

    鍋爐燃用的煤種是含硫量較高的無煙煤，煤中硫的應用基含量高達3．8％。為達到煙氣排放標準，必須進行煙氣脫硫，該爐采用的脫硫方法為加石灰石在燃燒過程中脫硫。電廠實際采用的石灰石的CaCO3含量與設計值相近，石灰石粒度因成本問題較設計值偏粗。因此，脫硫試驗的Ca／S摩爾比較大。當Ca／S約為4時，脫硫效率可達到80 ～90％。

    除了Ca／S摩爾比，爐膛溫度和風量是影響脫硫效率的主要因素。當爐膛床溫超過95℃時，脫硫效率明顯下降。若過量空氣系數太低，試驗中α約為1．1時，脫硫效率也明顯受到影響。

    7  存在的問題及分析

    7．1  回料器放灰

    目前鍋爐運行過程中，必須通過回料器排放部分分離灰，否則床溫無法維持。由于影響爐膛密相區熱平衡的因素較多，除設計因素外，有些因素是實際運行過程中產生的，如燃料種類和燃料粒度變化等。

    7．2  排煙溫度

    現在鍋爐在額定負荷下運行時，排煙溫度高于設計的141．13℃。從對流受熱面各處煙溫分布看，在旋風分離器入口處煙溫就偏高。因此，排煙溫度偏高實際上是分離器前對流受熱面傳熱計算不準確造成。

    7．3  磨損

    鍋爐布風板上的風帽最初采用的是“7”字形定向風帽，產生過較嚴重的磨損問題。這個問題主要是風帽出口直徑及風帽節距布置不合理引起的。若仍采用定向風帽，必須更改風帽出口直徑和風帽節距。鑒于布風板開孔節距已定，將風帽改為“蘑菇”形風帽可不必更換布風板。風帽更改后，風帽磨損問題基本解決。

    8結論與建議

    8．1  鍋爐蒸汽參數

    鍋爐在50～110％額定負荷范圍內，蒸汽溫度能達到設計值，蒸汽壓力由于汽機原因一般維持在3．5～3．7MPa。

    8．2  鍋爐熱效率

    在試驗其間，鍋爐在各種負荷下測得的熱效率在85％以上，最高達88％左右。達到保證的85％的鍋爐熱效率。

    8．3  排煙溫度

就排煙溫度偏高問題，建議再增加部分低溫省煤器受熱面來降低排煙溫度。

龔留升(東方鍋爐集團公司 643001)